Меню
Главная
Авторизация/Регистрация
 
Главная arrow Товароведение arrow Автогрейдер ДЗ-122 с дополнительным оборудованием для скалывания льда

Расчет на прочность оборудования автогрейдера

Расчет основной рамы

Первое расчетное положение. В первом расчетном положении, соответствующем нагрузкам, возникающим в процессе нормальной эксплуатации автогрейдера, наиболее неблагоприятные условия возникают в конце зарезания, когда отвал режет грунт одним концом, опущенным настолько, что передний мост вывешен и упирается в край кювета, задние колеса буксуют на месте, работа производится на поперечном уклоне с углом л=16°. В этих условиях основная рама оказывается максимально нагруженной нормальными нагрузками (рис. 3). В центре тяжести авто грейдера сосредотачивается сила его веса G и равнодействующая сил инерции Ри, которая раскладывается на две составляющие, так как автогрейдер работает на уклоне. Первая, равная G соsл, действует перпендикулярно опорной поверхности, а вторая, G sinл, - параллельно ей. Координаты Н (м) и l (м) центра тяжести современных автогрейдеров приблизительно определяют из соотношений:

H = rс+ 0,5 = 0,56 + 0,5 = 1,06 м, l = 0,3*L = 0,3*5,83 = 1,75 м,

где rс - статический радиус колеса, rс= 0,93*rк= 0,93*0,6 = 0,56 м (здесь rк -радиус колеса, rк =0,6 м); L - колесная база, L = 5,83 м.

Схема сил, действующих на автогрейдер в первом расчетном положении

Рис. 3. Схема сил, действующих на автогрейдер в первом расчетном положении

Размеры L = 5,83 м, L1 = 4,8 м, l = 1,45 м, п = 2,32 м, т =1,3 м, а= 0,05 м, А = 1,1 м, q= 0,46 м, с = 0,9 м, h = 0,25 м, rк = 0,6 м, b = 2,0 м снимают с чертежа. В центре тяжести автогрейдера помимо его веса сосредотачивается равнодействующая инерционных сил

PИ= (КД- 1) иmах G2= (1,5 - 1) 0,85*73,7 = 31,3 кН,

где КД - коэффициент динамичности, для первого расчетного положения, Кд=1,5;

иmах - максимальный коэффициент использования сцепного веса машины, иmах = 0,85;

G2 - сила тяжести автогрейдера, приходящаяся на его задний мост, G2=73,7 кН.

В точке О, которой обозначен конец режущей кромки ножа отвала, сосредотачиваются усилия Рх, Ру и Рz, возникающие в результате сопротивления грунта резанию. В точках О'2 и О"2, соответствующих проекциям середин балансиров на опорную поверхность, действуют вертикальные реакции задних правых и левых колес Z2п и Z, свободные силы тяги Х2п и Х и боковые реакции Y2п и Y.

Боковые реакции

Y2п = Y = 0,5 G sinл = 0,5*105,3*sin 16° = 14,5 кН.

В точке О3, в которой передний мост касается кювета, возникает боковая реакция Y1. Составим систему уравнений равновесия:

УX = 0: Х2п + Х + Ри - Px = 0; (1)

УY = 0: Y2п + Y -G sinл - Py+Y1= 0; (2)

УZ = 0: Z2п + Z -G cosл+ Pz = 0; (3)

УMx = 0: G*cosл - Z2п * b-G sinл H = 0; (4)

УMy = 0: Pz L1- G*cosл - Ри H = 0; (5)

УMz = 0: (Y2п + Y) L1 +X * + Ри + G sinл (L1-l) - Y1(L- L1)= 0; (6)

Определим неизвестные силы и реакции Рх, Р2, P2п, P из уравнений равновесия, используя систему уравнений:

;

;

Z2п =G cosл -Z -Pz =105,3*cos16 - 35,2 - 43,8 = 22,2 кН;

Рх = иmах (Z2п + Z)+ Pz = 0,85 (22,2 + 35,2)+43,8 = 92,6 кН.

Силы тяги правого и левого задних колес могут быть выражены через вертикальные реакции

Х2п = Z2п иmах = 22,2*0,85 = 18,9 кН; Х = Z* иmах = 35,2*0,85 = 29,9 кН.

Зная Х2п и Х, определим

=137,6 кН;

Далее необходимо найти усилия, действующие в т. О4 - шаровом шарнире тяговой рамы, служащем опорой для правой части основной рамы. Левой частью основная рама двумя точками, соответствующими точкам О'2 и О''2, опирается на задний мост, а средней частью - на систему подвески тяговой рамы.

Считая детали подвески тяговой рамы расположенными в одной плоскости Q (рис. 4), можно рассматривать пересечение этой плоскости с основной рамой как место заделки последней, являющееся опасным расчетным сечением. Для упрощения расчета принимают, что тяги подвески (штоки гидроцилиндров) находятся в вертикальной плоскости Q', хотя в действительности плоскость Q, в которой они расположены, наклонена к вертикали под небольшим углом б. Принятое допущение несколько увеличит получаемые значения усилий Z4, Y4 и Х4, действующих на шаровой шарнир и, следовательно, приведет к увеличению запаса надежности.

Схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы в первом расчетном положении

Рис. 4. Схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы в первом расчетном положении

Из уравнений моментов, составленных относительно осей у' и z', лежащих в плоскости Q', проходящей через точку О4 и перпендикулярной к оси О'4О4, находят усилия Z4 и Y4:

Усилие Х4 находят из уравнения УX = 0, откуда ХА = Рх = 92,6 кН.

Определив все силовые факторы основной рамы, можно подсчитать возникающие в ней напряжения. На рис. 5 показана схема нагружения основной рамы в первом расчетном положении. Пользуясь этой схемой и размерами, указанными на рис. 3, определяют изгибающие моменты, действующие в опасном сечении 1-1. Слева от сечения I - I (со стороны моста)

показана схема нагружения основной рамы в первом расчетном положении

Рис. 5 показана схема нагружения основной рамы в первом расчетном положении.

Справа от сечения I-I (со стороны переднего моста):

Необходимо выбрать поперечное сечение и определить его геометрические характеристики - моменты сопротивления и площадь поперечного сечения (Рис.6).

Также следует выбрать материал и найти допускаемое напряжение. Допускаемое напряжение равно отношению предельного напряжения к коэффициенту запаса, равному 1,1…1,5.

Выбираем нестандартный профиль бруса с размерами поперечного сечения b1=160мм, b2=180мм, h1=200мм, h2=240мм.

Площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения определяют:

Р Рис.6 Поперечное сечение

Полярный момент инерции прямоугольного сечения вычисляем:

где Ь1 и Ь2 - коэффициенты, зависящие от отношения сторон прямоугольного сечения.

Выбираю материал - сталь 40Х с у = 650МПа и рассчитываю допускаемое напряжение:

[у] = упр3, [у] = 650/1,2 = 541,7 МПа

Зная геометрические размеры сечения и его форму, можно посчитать возникающие в нём максимальные напряжения у:

где усум - суммарное напряжение от изгиба и растяжения-сжатия;

ф - напряжение от кручения.

где Мив, Миг - суммарные изгибающие моменты в вертикальной и горизонтальной плоскостях;

Р - сжимающее усилие, кН;

Мкр - суммарный крутящий момент, действующий на расчётное положение;

Wy, Wz, Wp, F - моменты сопротивления сечения изгибу и кручению и площадь этого сечения;

Возникающие в опасном сечении I-I основной рамы напряжения от воздействия на него силовых факторов, действующих слева и справа от сечения, подсчитывают раздельно и принимают в расчёт наибольшее.

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Максимальные напряжения со стороны переднего моста, и со стороны заднего моста превышают допускаемое напряжение, Для выполнения условий прочности увеличивают толщину стенки поперечного сечения или меняют материал на более прочный и в результате при b1=160мм, b2=210мм, h1=200мм, h2=250мм получаем площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения:

Полярный момент инерции прямоугольного сечения вычисляем:

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Условие выполняется, значит выбранное сечение удовлетворяет условиям прочности и может быть использовано в рабочем оборудовании.

Второе расчётное положение. Во втором расчётном положении на автогрейдер действуют случайные нагрузки, возникающие при встрече его с непреодолимым препятствием. Наиболее неблагоприятные условия при этом складываются, когда наезд на препятствие происходит краем выдвинутого в сторону отвала при движении автогрейдера по горизонтальной поверхности на максимальной рабочей скорости с малым пробуксовыванием ведущих колёс, что имеет место при работах по разравниванию и перемещению грунта.

При внезапной встрече конца отвала с жёстким препятствием происходит их соударение, что приводит к возникновению дополнительной динамической нагрузки на основную раму.

При расчёте на прочность рабочего оборудования принимают, что масса и жесткость препятствия во много раз превышает массу и жёсткость автогрейдера. Тогда дополнительную динамическую нагрузку на автогрейдер определяют только массой и жёсткостью последнего, а также скоростью столкновения и подсчитывают:

где v - скорость автогрейдера в момент встречи с препятствием; Gсц - вес автогрейдера с оборудованием, Gсц = 79 кН; g - ускорение свободного падения; С - суммарная жёсткость автогрейдера,

здесь С1 = 120кН/м - жесткость металлоконструкции автогрейдера, зависящая от величины сцепного веса;

Нотв = 0,62м - высота отвала;

Lотв = 3,72м - длина отвала;

С2 = 2Сш = 2 . 45 = 90кН/м - суммарная жёсткость передних колёс.

На рис.7 показана схема сил, действующих на автогрейдер во втором расчётном положении. В центре тяжести сосредотачиваются сила веса автогрейдера и дополнительная динамическая нагрузка. В точке О контакта отвала с препятствием действуют усилия Рх и Ру, а Рz = 0, так как резание грунта не производится. В условных точках О2 и О3 действуют боковые усилия Y2 и Y1

Возникающие вертикальные реакции на задний и передний мосты обозначены соответственно через Z2 и Z1. Эти реакции с учётом динамической нагрузки определяют из уравнений моментов, составляемых относительно точек О2 и О3:

где G1 и G2 - соответственно силы тяжести, приходящиеся на передний и задний мосты ()

Схема сил, действующих на автогрейдер во втором расчётном положении

Рис.7 Схема сил, действующих на автогрейдер во втором расчётном положении

Размеры а1 = 0,5м; с' = 0,87м; l1 = 2,6м; l2 = 3,2м; n' = 0,9м снимаем с чертежа. Остальные неизвестные силы определяем, составляя следующие уравнения равновесия:

?X = 0: X2п + X + Ри - Рx = 0;

?Y = 0: Y1 - Py - Y2 = 0;

Принимая X2п = X, Y1 = Z1Иmax, получаем:

Z2Иmax + Ри - Рx = 0

Z1Иmax - Y2 - Py = 0

Решая эти уравнения относительно неизвестных членов, находим

Py = Z1Иmax - Y2 = 41,1 . 0,85 - 7,7 = 27,2кН

Рx = Z2Иmax + Ри = 64,2 . 0,85 + 34 = 87,9кН

X2п = X

Y1 = Z1Иmax = 41,1 . 0,85 = 34,9кН

В момент внезапной встречи с жёстким препятствием ведущие колёса автогрейдера, начинают полностью пробуксовывать, развивая суммарную силу тяги Х2

X2 = X2п + X = 27,3 +27,3 = 54,6кН

схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы во втором расчётном положении

Рис.8 схема сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы во втором расчётном положении

Пользуясь приведённой на рис.8 для второго расчётного положения схемой сил, действующих на шаровой шарнир тяговой рамы, определяем возникающие в этом шарнире усилия Х4, Y4, Z4:

?X = 0: Х4 - Рx = 0, Х4 = Рx = 87,9кН

,

,

Схема нагружения основной рамы во втором расчётном положении

Рис.9 Схема нагружения основной рамы во втором расчётном положении

Схема нагружения основной рамы во втором расчётном положении на рис.9. Точка Е на схеме обозначена условная точка приложения динамической нагрузки от масс, приходящихся на задние мосты. Координаты К для точки Е определяются из соотношения:

Точкой приложения суммарной силы тяги Х2 и реакции Z2 показана средняя точка О2 условной оси задних мостов. В такой же средней точке О1 оси переднего моста приложены реакция и динамическая нагрузка от масс, приходящихся на передний мост. Слева от сечения I-I (со стороны заднего моста):

Справа от сечения I-I (со стороны переднего моста):

Площадь и моменты инерции прямоугольного поперечного сечения составляют:

;

;

Допускаемое напряжение [у] = 541,7МПа

Профиль бруса выбираем с соответствующим первому расчётному положению.

Зная геометрические размеры сечения и его форму можно подсчитать возникающие в нём максимальные напряжения:

где усум - суммарное напряжение от изгиба и растяжения-сжатия;

ф - напряжение от кручения

где Мив, Миг - суммарные изгибающие моменты в вертикальной и горизонтальной плоскостях;

Р - сжимающее усилие, кН;

Мкр - суммарный крутящий момент, действующий на расчётное положение;

Wy, Wz, Wp, F - моменты сопротивления сечения изгибу и кручению и площадь этого сечения.

Возникающие в опасном сечении I-I основной рамы напряжения от воздействия на него силовых факторов, действующих слева и справа от сечения, подсчитывают раздельно и принимают в расчёт наибольшее.

Для сечения I-I (со стороны заднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны заднего моста:

Для сечения I-I (со стороны переднего моста):

Тогда максимальное напряжение для сечения I-I со стороны переднего моста:

Условие прочности выполняется.

 
< Предыдущая   СОДЕРЖАНИЕ   Следующая >
 
Предметы
Агропромышленность
Банковское дело
БЖД
Бухучет и аудит
География
Документоведение
Естествознание
Журналистика
Инвестирование
Информатика
История
Культурология
Литература
Логика
Логистика
Маркетинг
Математика, химия, физика
Медицина
Менеджмент
Недвижимость
Педагогика
Политология
Политэкономия
Право
Психология
Региональная экономика
Религиоведение
Риторика
Социология
Статистика
Страховое дело
Техника
Товароведение
Туризм
Философия
Финансы
Экология
Экономика
Этика и эстетика
Прочее